5梁板钢管支撑设计

福建太平洋制药公司物流中心

钢 管 脚 手 架 支 撑 设 计

泉州开元建筑工程有限公司

框架梁板钢管支撑架搭设方案：

福建太平洋制药公司物流中心工程位于泉州经济技术开发区清蒙工业园区，用地面积：3320平方米；建筑总面积11264平方米；按有关文件要求应采用钢管支撑架系统。详见下图。

搭设方案

1.材料要求

⑴钢管：采用外径48mm、壁厚不小于3.5mm的焊接钢管。小横杆的长度以2.1m～2.3m为宜。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。

⑵扣件：不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；扣件与钢管的贴合面扣紧时应保证接触良好；扣紧后开口处的最小距离不小于5mm；扣件活动部位转动灵活，两旋转面间隙应小

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于1mm。发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。

2.构造要求

⑴钢管支撑架地基应平整夯实。

⑵钢管支撑架的钢立杆不能直接立在地面上，应加设底座和垫板。垫宜采用长2～2.5m、宽不小于20cm、厚不小于5cm的木板。

⑶钢管支撑架应防止积水浸泡地基。

⑷位于通道钢管支撑架的垫板应低于两侧地面，并在其上面加设盖板。

3.操作要点

⑴立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆应垂直。

⑵大横杆步距为1.2m～1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧或外侧。同一排大横杆的水平偏差不大于该片钢管支撑架总长度的1/3，且不大于5cm。

⑶小横杆：贴近立杆布置（对于双立杆，则设在双立杆之间），搭于横杆之上并用直角扣扣紧。在任何情况下，均不得拆除贴近立杆的小横杆。

⑷水平牵杆：设置在连墙杆的步架平面内，以加强钢管支撑架的横向刚度。

⑸水平顶撑：在钢管支撑架两端和中间每隔两跨设置一道。水平顶撑应顶住框架柱；以增加钢管支撑架的整体刚度。

⑹杆件搭设：要按照构造要求进行搭设；注意杆件的搭设顺序；及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设安全；必须拧紧扣件；不合格的扣件不能使用；随时校正杆件垂直和水平偏差；没完成的钢管支撑 架，一定要确保稳定，以免发生意外。

⑺各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。 ⑻钢管支撑架拆除应由上而下顺序拆除，一般顺序是先拆框架梁底

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小横杆，大横杆、牵杆、立杆等。

⑴梁板模板

梁侧模底模内采用18mm厚九夹板，梁高≥0.9m时，一般梁底钢支撑间距500mm，梁侧木楞间距500mm；梁底钢管支撑（两边支撑）间距300m，梁侧木楞间距600mm、中间用1φ12对拉螺栓＠600交替布置，设三道水平拉杆，本工程及梁截面规格尺寸较多，取截面尺寸较大框架梁300×900mm进行验算（详见附图）。

①梁模验算 a.荷载计算

模板重 0.3×(0.30+0.90×2)=0.63KN/M 混凝土重 24×0.30×0.90=6.48KN/M 钢筋重 1.5×0.30×0.90=0.405KN/M 振捣荷载 2×0.30=0.6KN/M 总重直荷载 F1=8.115KN/M

新浇筑混凝土对模板产生的侧压力 γc=24KN/M F2=0.22γctoβ1β2V1/2×1.15 V=1m/h

β1=1.2 β2=0.85

T=20℃ to=200/(T+15)=5.71

F2 =0.22×24×5.71×1.2×0.85×11/2×1.15 =35.36(KN/M)

b.梁底模强度验算：按五跨连续梁计算（支柱间距为350mm）

取F=8.115KN/M （F1、F2两者取小者） q=8.115×1.2+2×1.4=12.54KN/M （静载×1.2、活载×1.4） Mmax=0.105qL2=0.105×12.54×0.352=0.1613KN〃M

350 350 350 350 350 q=12.54KN/M 3

W=1/6〃b〃h2=1/6×350×182=18900MM3

δmax=Mmax/W=0.1613×106/18900=8.53(N/MM2)<[δ]=13N/MM2 ∴满足要求 c、梁底模挠度验算 ω =0.967×qL4/(100EI)

=0.967×12.54×2504/［100×9×103×(1/12)×300×183］ =0.361mm <[W]=350/400=0.875mm ∴满足要求 d.梁侧模强度验算 按二跨等跨连续梁计算

Mmax=0.125qL2=0.125×12.54×0.402=0.2508KN〃M W=bh2/6=800×182×1/6=43200(MM3)

δmax=Mmax/W=0.2508×106/43200=5.81N/MM2<[δ]=11N/MM2 对拉螺栓1φ12＠600，每根受力

F=12.54×0.90(高)×0.60(间距)=6.772KN<[F]=12.9KN ∴ 模板、螺栓满足要求 e.梁侧模挠度验算 ω =0.967×qL4/(100EI)

=0.967×12.54×3004/［100×9×103×(1/12)×600×183］ =0.259mm<[W]=350/400=0.875mm ∴满足要求 f：钢管支撑

梁钢管支撑水平投影1000×1000设置一支承受荷载为

400 400 q=12.54KN/M 4

8.425KN/M÷2（每米梁重2支承担）+6.473÷2（楼板半跨重） =7.45KN＜[F]支=13.3KN ∴钢管支撑满足要求。 ⑵楼板模板验算

设计板厚为100mm，个别110 mm。板模采用18mm厚九夹板，板底木楞间距500mm，木楞2间距1000mm，板厚取110mm进行验算

现确定计算单元如下：每m2支撑面模板荷载为： 模板及配件自重： 0.3KN/M2 新浇混凝土自重： 24×0.11=2.64 KN/M2 钢筋重量： 1.1×0.11=0.121KN/M2 施工荷载： 2KN/M2 总荷载： (0.3+2.64+0.121)×1.2 + 2×1.4=6.473KN/M2

（2为倾倒砼动载）

a.楼板底模强度验算（按每米板带宽、五跨等跨连续梁计算）

q=6.473KN/M

Mmax=0.105qL2=0.105×6.473×0.52=0.1699KN〃M

W=bh2/6=1000×182×/6=54000MM3 （按1米宽九夹板） δmax=Mmax/w=0.1699×106/54000=3.147(N/MM2)＜[δ]=11N/MM2 ∴满足要求 b.底模挠度验算 W=0.273qL4/(100EI)

=0.273×6.473×5004/(100×9×103×1/12×500×183) =0.499mm

500 500 500 500 500 5

<[W]=500/400=1.2mm ∴满足要求 c.木楞强度验算

q=6.473×0.5=3.237KN/M 按两跨等跨连续梁计算

Mmax=0.125qL2=0.125×3.237×12=0.405KN〃M W=bh2/6=50×1002×1/6=83333（MM3）

δmax=Mmax/W=0.405×106/83333=4.86（N/MM2）＜[δ]=11N/MM2 ∴满足要求 d.木楞挠度验算 ω =0.521qL4/(100EI)

=0.521×6.473×0.5×10004/［100×9×103×(1/12)×50×1003］ =0.45mm<[W]=1000/400=2.5mm ∴满足要求 e.钢管支撑

楼板水平投影每M2荷载为：6.473KN/M2

每一中间支柱承受荷载为: （取最不利间距1.4米算） 6.473×1.4×1.4=12.69KN＜[F]支=13.3KN 支柱满足要求。

1000 1000

3.538KN/M 6