110KV变电站站用电负荷统计及配电计算
初步设计研究报告
变电一次
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目 录
摘要……………………………………………………………………（4） 前言……………………………………………………………………（5） 第一章 110KV变电站选址…………………………………………（6） 第二章 电气主接线设计以及主变电压器容量选择………………（6） 第三章 主变压器的选择……………………………………………（7） 第四章 变电站主接线的原则………………………………………（7） 第五章 主接线设计方案……………………………………………（8） 第六章 负荷计算………………………………………………… （16） 第七章 电气主设备的选择及校验………………………………（16） 第八章 隔离开关的选择及校验………………………………… （23） 第九章 熔断器的选择……………………………………………（28） 第十章 电流互感器的选择及校验………………………………（29） 第十一章 电压互感器的选择………………………………………（36） 第十二章 避雷器的选择及检验……………………………………（39） 第十三章 母线及电缆的选择及校验………………………………（49） 第十四章 防雷保护规划……………………………………………（47） 第十五章 变电所的总体布置简图………………………………（21）
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摘要：
根据设计任务书的要求，本次设计110KV变电站站用电负荷统计及配电计算并绘制电气主接线图，防雷接地，以及其它附图。该变电站设有两台主变压器，站内主接线分为110kV、35kV和10kV三个电压等级。各电压等级配电装置设计、直流系统设计以及防雷保护的配置。 本设计以《35～110kV变电所设计规范》、《供配电系统设计规范》、《35～110kV 高压配电装置设计规范》《工业与民用配电设计手册》等规范规程为设计依据，主要内容包括：变电站负荷计算、短路电流计算、变压器的选型、保护、电气主接线的设计、设备选型以及效验！
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前言
变电站的概况：
变电站是电力系统中重要的一个环节，有变换分配电能的作用。电气主接线是变电站设计的第一环节，也是电力系统中最重要的构成部分；设备选型要严格按照国家相关规范选择，设备的选型好坏直接关系到变电站的长期发展，利用效率，以及实用性。
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第一章 110KV变电站选址
1）接近负荷中心 2）接近电源侧 3）进出线方便 4）运输设备方便
5）不应设在有剧烈振动和高温场所 6）不宜设在多沉或有腐蚀性气体的场所
7）不宜设在厕所、浴室或其它经常积水场所的正下方，不宜相临贴 8）不应设在地势低洼和可能积水的场所 9）不应设在有爆炸危险的区域内
10）不宜设在有火灾危险区域的正上方或正下方
第二章 电气主接线设计以及主变电压器容量选择
1） 主变压器的台数和容量，根据当地的供电条件，气候，负荷性质，用电容量和运行方式，近期和远期发展的关系，做到远近期相结合，以近期为主，并应考虑未来的负荷供应。
2）主变压器在保证供电可靠，维护方便，节省投资，坚持先进，适用，经济，美观的原则综合考虑。
3）主变压器的容量一般按建成后5~10年的规划负荷确定，并考虑长期发展负荷的考虑。
4）供配电设计要求，当有一、二级负荷的变电站中，宜设置两台主变电器；考虑到长期发展对于负荷量要求越来越大，及大型枢纽变电
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站，根据工程的需要，可以考虑2~4台主变压器；当供电负荷较小或地区供电困难，造价成本比较高，并且可以从中、低压侧电力取得负荷容量，也可装设一台主变压器。
5）装有两台主变压器的变电站，当断开一台时，另一台不应同时受到损坏，并且主变压器的容量不低于全部负荷的60%，并保证一、二级负荷的使用！
6）变电站电气主接线的选择，主要决定于变电站在电力系统中的地位、环境、负荷的性质、出线数目的多少、电网的结构等。
第三章 主变压器的选择
1）110KV及以上电压的变压器绕组一般均为YN连接；35KV的变压器绕组采用YN或D连接，采用YN连接其中性点一般通过消弧线圈接地，但应考虑供电可靠性要求、故障时瞬态电压、瞬态电流对电气设备的影响、对通信的影响和继电保护装置技术要求以及本地的运行经验等；10KV单相接地故障电容电流较小时，为了防止谐振、间歇性电弧接地过电压等对设备的损害，也可以采用高电阻接地方式。 2）本电站具有110KV/35KV/10KV三个等级的，其主变压器宜采用三相三绕组变压器。
第四章 变电站主接线的原则
1）在6—10KV配电装置中出现回路数不超过五个回路时一般采用单母线接线方式，出线回路在六个回路及以上时采用单母线分段接线，当短路电流较大，回路较多，功率较大，出线需带电抗器时可采用双母线接线
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2）5—66KV配电装置中，当出线回路数超过三个回路时，一般采用单母线接线，当出线回路为4—8回路时，一般采用单母线分段接线，若接电源较多，出线较多，负荷较大，也可采用双母线接线。 3）在110—220KV中，当出线回路数不超过两个回路时，采用单母线接线，出线回路为3—4个回路时，采用单母线分段接线，出线回路在五个回路及以上时，一般采用双母线接线。
4）当采用SF6等性能可靠、检修周期长的断路器一级更换迅速的手车式断路器时均可不设旁路设施。 5）变电站类型：110KV变电站
6）主变压器台数：考虑到近期和远期的规划负荷容量采用两台有载调压变压器。
7）电压等级：110KV、35KV、10KV三个电压等级。
第五章 主接线设计方案
1）110KV侧主接线方案 单母线接线方式（方案一）
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单母线分段接线（方案二）
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接线方案比较：
方案 项目 技术 1.接线简单清晰、设备较少、操作方便、占地少、和便于扩建和采用成套配电装置2.不够灵活可靠，任一元件故障或检修时，均需要整个配电装置停电 适用范围： 单母线接线只适用于容量小、线路少和对二、三级负荷第 10 页 共 51 页
1.接线简单清晰、设备较少、操作方便、占地少、和便于扩建和采用成套配电装置2.当一段母线发生故障，可保证正常母线不间断供电，不致使重要负荷断电 具有两回电源线路，一、二回路转送线路和两台变电方案一单母线 方案二单母线分段
供电的变电所 器的变电所，而且适用在大中型企业比较多 经过实际比较，110KV变电站有两回出线，方案二的可靠性和灵活性高于方案一，所以110KV采用方案二。 2）35KV侧主接线方案： 单母线接线（A方案）
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单母线分段接线（B方案）
A方案的优缺点：
①接线简单、清晰、设备少、投资少、运行操作方便且利于扩建，但可靠性和灵活性较差。
②当母线或母线隔离开关发生故障或检修时，各回路必须在检修或故障消除前的全部时间内停止工作。
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③出线开关检修时该回路停止工作。
④任一出线的开关检修时，该回路必须停止工作。 ⑤当出线为双回路时，会使架空线出线交叉跨越。 B方案一般适用于35KV出线为4~8回路的装置中。 所以：
综合比较AB两个方案，考虑到安全，方便，实用，可知B方案单母线分段接线比较适用于35KV侧变电站的主接线。 3）10KV侧主接线方案 单母线分段接线（A方案）
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双母线分段接线（B方案）
A方案的优缺点：
①母线发生故障时，仅故障母线停止工作，另一母线扔继续工作。 ②对双回路供电的重要用户，可将双回路分别接到不同母线分段上，以保证对重要用户的供电。
③当一段母线发生故障或检修时，必须断开在该母线上的全部电源和
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引出线，减少发电量，并使该段母线供电的用户停电。 ④任一出线的开关检修时，该回路必须停止工作。 ⑤当出线为双路时，会使架空线出线交叉跨越。 B方案的优缺点：
① 双母线分段断路器将工作母线分为Ⅰ段Ⅱ段，每段工作母线用各
自的母连断路器与备用母线项连，电源盒出线回路均匀的分布在两段工作母线上。
② 当工作母线发生故障时，双母分段接线有一部分用户发生短时停
电，可以减少用户停电范围，并在任何时候都备用母线，有较高的可靠性和灵活性。
③ 双母线分段母线一般适用于出线回路数较多的电力系统。 ④ 10KV母线采用双母线分段接线，为限制短路电流，母线分段断
路器上串接有母线电抗器，电缆出线上串接有线路电抗器，分别用于限制发电厂内部故障和出线故障时短路电流，以便选用轻型断路器。
⑤ 所用电气设备较多，投资较大，操作过程复杂，易造成误操作。 ⑥ 在任一出线断路器检修时，该回路仍需停电或短时停电。 ⑦ 双母线分段接线比双母线接线增加了两台断路器，且隔离开关数
量较大，同时也增加了母线的长度，结构复杂，投资增大。 所以：
A方案一般适用于10KV 6回路及以上的装置中，B方案一般适用于出线回路数较多的电力系统中，且可靠性和灵活性较高，并考虑到远
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期发展可能需要增加出线回路，所以选择B方案双母线分段接线比较实用于10KV侧主接线方案。
第六章 负荷计算
要选择主变压器和站用变压器的容量，确定变压器各出线侧的最大持续工作电流。首先必须要计算各侧的负荷，包括站用电负荷（动力负荷和照明负荷）、10kV负荷、35kV负荷和110kV侧负荷。
p由公式 ScKtcos1%
i1式中 sC ——某电压等级的计算负荷
nkt——同时系数（35kV取0.9、10kV取0.85、35kV各负荷与10kV各负荷之间取0.9、站用负荷取0.85）
а%——该电压等级电网的线损率，一般取5% P、cos——各用户的负荷和功率因数
第七章 电气主设备的选择及校验
1）大持续工作电流一览表
回路名称 1.05S计算公式及结果 1.0590n110KV母线 Ig.max=3U3110=0.496KA n110KV进线 Ig.max=3Ucos31100.85=0.710KA n35KV母线 Ig.max=1.05Sn3Un1.0590=1.475KA 3352P/22(3580)/2第 16 页 共 51 页
35KV出线 10KV母线 10KV出线 Ig.max=Ig.max=Ig.max=2P/10280/10=0.311KA 3Uncos3350.851.05Sn3Un1.0590=5.456KA 3102P/10235/10=0.475KA 3Uncos3100.851.05Sn3Un1.050.5=0.798KA 30.380.4KV母线 Ig.max=
2）断路器的选择及校验 高压断路器的选择
断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压6－220kV的电网一般选用少油断路器，电压110－330kV电网，可选 用SF6或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。
断路器服选择的具体技术条件如下： ①电压：Ug≤ Un Ug---电网工作电压 ②电流：Ig.max≤ In Ig.max---最大持续工作电流 ③开断电流：Ip.t≤ Inbr
Ipt--- 断路器实际开断时间t秒的短路电流周期分量 Inbr---断路器额定开断电流 ④动稳定： ich≤ imax
imax---断路器极限通过电流峰值 ich--- 三相短路电流冲击值 ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t I∞--- 稳态三相短路电流 tdz --- 短路电流发热等值时间 It--- 断路器t秒热稳定电流
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其中tdz=tz+0.05β\"²由β\" =I\" /I∞和短路电流计算时间t，可从《发电厂电气部分课程设计参考资料》P112，图5－1查出短路电流周期分量等值时间 ，从而可计算出tdz。
3）断路器101、102、110、111、112的选择及校验。
①电压：因为Ug=110KV
Un=110KV
所以Ug= Un
②电流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA＝496A
查书158页表5-26，选出断路器型号为SW4－110－1000型如下表：
电压(KV) 型号 额最定 大 极限断开容量通过热稳定电流(MVA) 电流(KA) (KA) 额额定定断开 电电流流(KA) 额重最有(A) 定 新* 大 效 1S 2S 3S 4S 重合性固能 有分电闸流重时休合间止时(s) 时间间(s) (s) 合闸时间(s) SW4-110 110 126 1000 18.4 3500 3000 55 32 32 15.8 21 14.8 0.25 0.06 0.3 0.4
因为In=1000A 所以Ig.max < In ③开断电流：Idt≤Ikd 因为Idt=0.090KA ④动稳定：ich≤imax 因为ich =0.231KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t
I\"0.0901
I0.090\"Ig.max==496A
Ikd=18.4KA imax=55KA
所以Idt 查书112页图5-1得，tz=1.85s>1s 所以tdz=tz=1.85 第 18 页 共 51 页 因为I∞²tdz=0.0902×1.85=0.015 所以I∞²tdz 经以上校验此断路器满足各项要求。 4）断路器113、114的选择及校验 ①电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA＝710A 查书158页表5-26，选出断路器型号为SW4－110－1000型。 故Ig.max < In，此断路器型号与断路器101型号一样，故这里不做重复检验。 5）断路器030、031、032、033、034的选择及检验 ①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA＝147.5A 查书158页表5-26，选出断路器型号为SW2－35－1500(小车式)型，如下表： 电压额定极限通过电额定断(KV) 额定开 断开流(KA) 型号 额最电流电流容量最大 有效 定 大 (A) (KA) (MVA) SW2-35(40.35 1500 24.8 1500 63.4 39.2 小车式) 5 因为In=1000A 所以Ig.max < In ③开断电流：Idt≤Ikd 因为Idt=0.236KA ④动稳定：ich≤imax 因为ich =0.603KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t I\"0.2361 I0.236\"4s热合闸固有分稳定时间闸时间电流(s) (s) (KA) 24.8 0.4 0.06 Ig.max==496A Ikd=24.8KA 所以Idt t=2.5+0.06=2.56s 第 19 页 共 51 页 由\"和t查书112页图5-1得，tz=2.25s>1s 所以tdz=tz=2.25s 因为I∞²tdz=0.2362×2.25=0.125 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA＝311A 查书158页表5-26，选出断路器型号为SW3－35－600型，如下表： 断开容极限通量过电流重合性能 额定额定断开 (MVA) (KA) 4s热稳合闸固有分型号 电流电流定电流时间闸时间电流重合(A) (KA) 额重最有(KA) (s) (s) 休止时间定 新* 大 效 时间(s) (s) SW3-35 600 6.6 1500 17 9.8 因为In=600A Ig.max=311A 所以Ig.max < In 6.6 0.12 0.06 0.5 0.12 It²t=24.82×4=2460.16 ③开断电流：Idt≤Ikd 因为Idt=0.236KA ④动稳定：ich≤imax 因为ich =0.603KA ⑤热稳定：I∞²tdz≤It²t I\"0.2361 I0.236\"Ikd=6.6KA imax=17KA 所以Idt 由\"和t查书112页图5-1得，tz=2.25s>1s 所以tdz=tz=2.25s 因为I∞²tdz=0.2362×2.25=0.125 所以I∞²tdz It²t=6.62×4=177.24 7）断路器001、002、010、012、013的选择及校验 ①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA＝5456A 查书156页表5-25，选出断路器型号为SN4－10G－6000型，如下表： 极限通热稳定电额定额定额定断开 额定断过电流流(KA) 合闸固有分型号 电压电流电流开容量(KA) 时间闸时间(KV) (A) (KA) (MVA) 最有1s 5s 10s (s) (s) 大 效 SN4-10G 10 因为In=6000A Ig.max=5456A Ikd=105KA 所以Ig.max < In 所以Idt I\"0.8861 I0.886\"imax=300KA t=3+0.15=3.15s 查书112页图5-1得，tz=2.6s>1s 故tdz=tz=2.6s 因为I∞²tdz=0.8862×2.6=2.041 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA＝475A 查书156页表5-25，选出断路器型号为SN1－10－600型，如下表所示： 第 21 页 共 51 页 It²t=1732×1=29929 极限通过热稳定电合闸固有分额定电额定额定断额定断开 开容量电流流(KA) 时间闸时间型号 压电流电流(KA) (KV) (A) (KA) (MVA) 最大 有效 1s 5s 10s (s) (s) SN1-10 10 因为In=600A Ig.max=475A 所以Ig.max < In 所以Idt I\"4.1701 I4.170\"600 11.6 200 52 30 30 20 14 0.23 0.1 Ikd=11.6KA imax=52KA 所以ich 查书112页图5-1得，tz=2.55s>1s 故tdz=tz=2.55s 因为I∞²tdz=0.3552×2.55=0.321 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=380V Un=380V 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.798KA＝798A 查书168页表5-38，选出断路器型号为DW5－1000－1500型，如下表所示： 型号 DW5-1000-1500 10）各断路器型号一览表 10KV、35KV、110KV少没式断路器 第 22 页 共 51 页 额定电压(V) 380 触头额定电流(A) 1000－1500 脱扣器类别 过电流、失压分励 It²t=302×1=900 型号 断开容极限通热稳定电流量过电流额(KA) (MVA) (KA) 定额断合定开 闸电电时额最流流额重* 最有14S 5S 10S 间(s) 定 大 (A) (KA定 新大 效 S ) 电压(KV) 11100126 0 0 40.15035 24.8 5 0 0 18.4 0 150 4 2 0 63.39. 8 35030055 32 2 24. 0.4 3 21 重合固性能 有电分流重闸休合时止时间时间(s) 间(s) (s) 0.4 14.0.20.00.8 5 6 3 0.0 6 0.10.00.0.1 SW4-110 SW2-35(小车式) SW3-35 35 600 6.6 400 17 9.8 6.6 600SN4-10G 10 0 10.5 0 180 300 173 0 122 6 5 2 0.60.185 5 5 0.2SN1-10 10 600 11.6 200 52 30 第八章 隔离开关的选择及校验 隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用要求等因素，进行比较然后确定。 参数的选择要综合考虑技术条件和环境条件。 1）隔离开关101-1、101-3、102-2、102-3、110-1、110-2、111-1、111-3、112-2、112-3的选择及检验 ①电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA＝496A 第 23 页 共 51 页 20 14 3 0.1 查书165页表5-33，选出GW2－110－600型，如下表所示： 额定电压型号 (KV) GW2－110 110 因为In=600A Ig.max=496A 所以Ig.max < In 所以ich 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.015 It²t=142×5=980 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA＝710A 查书165页表5-33，选出GW4－110－1000型，如下表所示： 额定电压型号 (KV) GW4－110 110 因为In=1000A Ig.max=710A 所以Ig.max < In 1000 80 14(5) (A) (KA) (s)(KA) 额定电流动稳定电流热稳定电流imax=50KA 600 50 14(5) (A) (KA) (s)(KA) 额定电流动稳定电流热稳定电流第 24 页 共 51 页 ③动稳定：ich≤imax 因为ich =0.231KA ④热稳定：I∞²tdz≤It²t 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.015 It²t=23.72×4=94.8 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA＝1475A 查书165页表5-33，选出GW4－35－2000型，如下表所示： 额定电压型号 (KV) GW4－35 35 因为In=2000A Ig.max=1475A 所以Ig.max < In 所以ich 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.125 It²t=462×4=8664 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA＝311A 查书165页表5-33，选出GW2－35－600型，如下表所示： 第 25 页 共 51 页 imax=104KA 2000 104 46(4) (A) (KA) (s)(KA) 额定电流动稳定电流热稳定电流imax=80KA 所以ich 因为In=600A Ig.max=311A 所以Ig.max < In 所以ich 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.128 It²t=142×5=980 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA＝5456A 查书164页表5-32，选出GN10－10T－6000型，如下表所示： 额定电压型号 (KV) GN10－10 10T 因为In=6000A Ig.max=5456A 所以Ig.max < In 所以ich ③动稳定：ich≤imax 因为ich =2.259KA ④热稳定：I∞²tdz≤It²t 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=2.080 第 26 页 共 51 页 imax=200KA It²t=1052×5=55125 所以I∞²tdz ①电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②电流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA＝475A 查书164页表5-32，选出GN1－10－600型，如下表所示： 额定电压型号 (KV) GN1－10 10 因为In=600A Ig.max=475A 所以Ig.max < In 所以ich 前面校验断路器时已算出I∞²tdz=0.321 It²t=202×5=2000 所以I∞²tdz 1）参数的选择：高压熔断器应按所列技术条件选择，并按使用环境条件校验。熔断器是最简单的保护电器，它用来保护电气设备免受过载电流的损害，屋内型高压熔断器在变电所中常用于保护电力电容器配电线路和配电变压器，而在电厂中多用于保护电压互感器。 2）熔体的选择： ①熔体的额定电流应按高压熔断器的保护熔断特性选择，应满足保护的可靠性、选择性和灵敏度的要求。 ②保护35kV及以下电力变压器的高压熔断器熔体的额定电流可按下式选择InR=kIbgm,k=1.1~1.3，Ibgm：电力变压器回路最大工作电流。 ③保护电力电容器的高压熔断器额定电流按下式选择InR=kInC,InC：电力电容器回路的额定电流。 ④保护电压互感器的熔断器，只需按额定电流和断流容量选择，不必校验额定电流。 保护电压互感器的熔断器，只需按额定电压和断流容量选择。查书166页表5-35，35KV和10KV熔断器如下表所示： 系列型号 RN2 额定电压(KV) 10 额定电流(A) 0.5 断流容量备注 (MVA) 保护户内电压互1000 感器 保护户外电压互RW9-35 校验：1．10KV母线短路容量S″＝15.346MVA＜SD＝1000MVA 2．35KV母线短路容量S″＝14.307MVA＜SD＝2000MVA 第 28 页 共 51 页 35 0.5 2000 感器 第十章 电流互感器的选择及校验 1）电流互感器的选择 电流互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。对于6~20KV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器，对于35KV及以上配电装置，一般用油浸箱式绝缘结构的独立式电流互感器，有条件时，应尽量釆用套管式电流互感器。 电流互感器的二次侧额定电流有5A和1A两种，一般弱电系统用1A，强电系统用5A，当配电装置距离控制室较远时，亦可考虑用1A。 A)一次额定电流的选择： 当电流互感器用于测量时，其一次额定电流应尽量选择的比回路中正常工作电流大1/3左右，以保证测量仪表有最佳工作，并在过负荷时，使仪表有适当的指示。 电力变压器中性点电流互感器的一次额定电流应按大于变压器允许的不平衡电流选择，一般情况下，可按变压器额定电流的1/3进行选择。 电缆式零序电流互感器窗中应能通过一次回路的所有电缆。 当保护和测量仪表共用一组电流互感器时，只能选用相同的一次电流。 B)准确级的选择： 与仪表连接接分流器、变送器、互感器、中间互感器不 以下要求： 用于电能测量的互感器准确级： 0.5功电度表应配用0.2级互感器；1.0级有功电度表应配用0.5级互感级；2.0级无功电度表也应配用0.5级互感器；2.0级有功电度表及3.0级无功电度表，可配用1.0级级互感器；一般保护用的电流互感器可选用3级，差动距离及高频保护用的电流互感器宜选用D级，零序接地保护可釆用专用的电流互感器，保护用电流互感器一般按10%倍数曲线进行校验计算。 A)一次侧额定电压： Un≥Ug 第 29 页 共 51 页 低于 Ug为电流互感器安装处一次回路的工作电压，Un为电流互感器额定电压。 B) 热稳定校验: 电流互感器热稳定能力常以1s允许通过一次额定电流I1n来校验 ： (I1n×Kt)²≥I∞²tdz， Kt为CT的1s热稳定倍数； C)动稳定校验： 内部动稳定可用下式校验： 2I1nKdw≥ich I1n--- 电流互感器的一次绕组额定电流（A） ich--- 短路冲击电流的瞬时值（KA） Kdw---CT的1s动稳定倍数 2）110KV进线电流互感器的选择及校验 ①一次回路电压：因为Ug=110KV Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA＝710A 查书195页表，选LCWD－110－(2×50)～(2×600)/5型，如下表所示： 二次额定级次准确负荷型号 电流组合 级次 (Ω)0.5比(A) 级 (2×LCWD-110 50)～(2×第 30 页 共 51 页 D1D2 0.5 0.5 Un=110KV 所以 重量(kg) 1s热动稳价格稳定定倍油 总重 (元) 倍数 数 1.2 34 60 130 500 4300 600)/5 因为I1n=(2×50)～(2×600)A Ig.max < I1n ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×(2×600)×60=14000A 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.015 (ImKt)2=［(2×0.6)×34］2=1664.64 所以I∞²tdz<(ImKt)2 3） 变压器110KV侧电流互感器的选择及校验 ①一次回路电压：因为Ug=110KV Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA＝496A 查书194页表，选LCW－110－(50～100)～(300～600)/5型，如下表所示： 二次负10%倍1s重量(kg) 准荷(Ω) 额定电流级次确型号 比(A) 组合 级0.51负荷次 级 级 (Ω) 数 LCW-110 (50-100)～0.5/1 0.5 1.2 2.4 75 150 125 500 4300 数 倍二次倍定数 油 总重 (元) 数 热动稳稳定倍格价 Un=110KV 所以 ich=231A Ig.max= 710A 所以 第 31 页 共 51 页 (300-600)/5 因为I1n=300～600A I1n 1 1.2 1.2 15 Ig.max= 496A 所以Ig.max < ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×(300～600)×150=63639.6～127279.2A ich=231A 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.015 (ImKt)2=［(0.3～0.6)×75］2=506.25～2025 所以I∞²tdz<(ImKt)2 4）35KV出线电流互感器的选择及校验 ①一次回路电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA＝311A 查书193页表5-51，选LCWDL－35－15～600/5型，如下表所示： 二次负额定电级次准确型号 流比组合 级次 (Ω)0.5二次负(A) 级 15～LCWDL-35 600/5 因为I1n=15～600A Ig.max= 311A 所以Ig.max < I1n 0.5/D 0.5/D 0.5 2 15 75 135 26 130 荷(Ω) 倍数 倍数 数 油 重 荷稳定定倍总10%倍数 1s热动稳(kg) 重量第 32 页 共 51 页 ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×(15～600)×135=2863.78～114551.292A ich=359A 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.128 (ImKt)2=［(0.015～0.6)×75］2=1.266～2025 所以I∞²tdz<(ImKt)2 5）变压器35KV电流互感器的选择及校验 ①一次回路电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA＝1475A 查书242页表7，选LCWD－35－15～1500/5型，如下表所示： 二次负荷额定电流级次准确型号 比(A) 组合 度 0.513倍数 级 级 级 15～LCWD-35 1500/5 因为I1n=15～1500A I1n ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×(15～1500)×150=3181.981～318198.051A ich=359A 第 33 页 共 51 页 Ig.max= 1475A 所以Ig.max < 0.5/D D 0.8 3 0.5 1.2 3 35 65 150 倍数 倍数 (Ω) 10%1s热稳定动稳定 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.128 (ImKt)2=［(15～1500)×65］2=9.5×105～9.5×109A 所以I∞²tdz<(ImKt)2 6）10KV出线电流互感器的选择及校验 ①一次回路电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA＝475A 查书186页表5-46，选LA－10－500/5型，如下表所示： 准二次负荷(Ω) 1s热稳动稳参考价额定电流级次10%倍型号 确0.5定 定 格(元) 比(A) 组合 1级 3级 数 度 级 倍数 倍数 0.5/3 0.5 0.4 LA-10 500/5 及 1/3 因为I1n=500A Ig.max= 475A 所以Ig.max < I1n 1 3 0.4 <10 <10 60 110 210 0.6 ≥10 ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×500×110=77781.75A 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=0.292 (ImKt)2=［500×60］2=900 所以I∞²tdz<(ImKt)2 7）变压器10KV侧电流互感器的选择及校验 第 34 页 共 51 页 ich=359A ①一次回路电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un ②一次回路电流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA＝5456A 查书187页表5-46，选LBJ－10－2000～6000/5型，如下表所示： 准二次负荷(Ω) 1s热稳动稳参考价额定电流级次10%倍型号 确0.5定 定 格(元) 比(A) 组合 1级 3级 数 度 级 倍数 倍数 0.5/D1 0.5 2.4 2000～LBJ-10 6000/5 D/D D 因为I1n=2000～6000A I1n ③动稳定：ich≤2ImKdw 因为2ImKdw=2×(2000～6000)×90=2.546×105～7.637×105A ich=2259A 所以ich<2ImKdw ④热稳定：I∞²tdz≤(ImKt)2 由断路器校验时已算出I∞²tdz=2.080 (ImKt)2=［(2000～6000)×50］2=1.0×1010～9×1010A 所以I∞²tdz<(ImKt)2 8）电流互感器型号一览表 额定电 型号 流比(A) 组合 确 (Ω) 级次 准二次负荷10%倍数 稳定 稳考1s热动参 Ig.max=5456A 所以Ig.max < 4.0 ≥15 1/D 1 2.4 <10 50 90 240 <10 第 35 页 共 51 页 度 二次倍数 定 价 0.513D倍负荷倍格级 级 级 级 数 (Ω) 数 (元) LCWD-110 (2×50)～DD12(2×600)/5 (50-100)～LCW-110 (300-600)/5 LCWDL-35 15～600/5 0.5/D D LCWD-35 15～1500/5 0.5/D D 0.8 3 0.5 0.4 0.5/3 1 0.4 LA-10 500/5 及 ≥1/3 3 0.6 10 0.5 2.4 0.5/D1 2000～LBJ-10 6000/5 D/D D 4.0 15 第十一章 电压互感器的选择 1）电压互感器的选择 电压互感器的型式应根据使用条件选择：6－20KV屋 第 36 页 共 51 页 1/D ≥1 2.4 <10 50 90 240 <10 <10 60 110 210 <10 35 65 150 2 15 0.5 1.2 3 0.5/1 1 1.2 0.5 2 1.2 15 75 135 0.5 0.5 1.2 34 60 4300 0.5 1.2 2.4 75 150 4300 内配电装置，一般釆用油浸绝缘结构，也可釆用树脂绕注绝缘结构的电压互感器。 35－110KV的配电装置，一般釆用油浸绝缘结构的电压互感器，220KV以上，一般釆用电容式电压互感器。 当需要和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器，或有第三绕组的单相电压互感器组。电压互感器三个单相电压互感器接线，主二次绕级连接成星形，以供电给测量表计，继电器以及绝缘电压表，对于要求相电压的测量表计，只有在系统中性点直接接地时才能接入，附加的二次绕组接成开口三角形，构成零序电压滤过器供电给继电器和接地信号（绝缘检查）继电器。 2）110KV母线电压互感器的选择 ①一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un Un=110KV ②二次电压U2n：U2n=100/3 ③准确等级：1级 由以上查书185页表5-44，选择JCC－110型，如下表所示： 在下列准确等级 型式 额定变比 下额定容量(VA) 1级 单相 (屋外第 37 页 共 51 页 110000100100 JCC-110 33U1=110KV 最大容量(VA) 连接组 3级 500 1000 2000 1/1/1-12-12 式) 3）35KV母线电压互感器的选择 ①一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un ②二次电压U2n：U2n=100 ③准确等级：1级 由以上查书185页表5-44，选择JDJ－35型，如下表所示： 在下列准确等级 下额定容量(VA) 型式 额定变比 0.51级 3级 级 单相 (屋外式) 4）10KV电压互感器的选择 ①一次电压U1：1.1Un>U1>0.9Un ②二次电压U2n：U2n=100 ③准确等级：1级 由以上查书185页表5-44，选择JDZ－10型，如下表所示： 在下列准确等级 型式 额定变比 下额定容量(VA) 量(VA) 最大容U1=10KV Un=10KV JDJ-35 35000/100 150 250 600 1200 量(VA) 最大容U1=35KV Un=35KV 第 38 页 共 51 页 0.51级 3级 级 单相 (屋外式) 5）电压互感器一览表 在下列准确等级 下额定容量(VA) 型式 额定变比 0.51级 3级 级 单相 (屋外式) 第十二章 避雷器的选择及检验 避雷器是一种保护电器，用来保护配电变压器，电站和变电所等电器设备的绝缘免受大气过电压或某些操作过电压的危害。大气过电压由雷击或静电感应产生；操作过电压一般是由于电力系统的运行情况发生突变而产生电磁振荡所致。 避雷器有两种： （1）阀型避雷器，按其结构的不同，又分为普通阀型避雷 第 39 页 共 51 页 JCC-110 JDJ-35 JDZ-10 110000100100 33JDZ-10 10000/100 80 150 300 500 最大容量(VA) 150 80 500 1000 250 150 600 300 2000 1200 500 35000/100 10000/100 器和磁吹阀型避雷器： （2）管型避雷器，利用绝缘管内间隙中的电弧所产生的气体把电 弧吹灭。用于线路作为防雷保护。 1）阀型避雷器应按下列条件选择： （1）额定电压：避雷器的额定电压应与系统额定电压一致。 （2）灭弧电压：按照使用情况，校验避雷器安装地点可能出现的最大的导线对地电压，是否等于或小于避雷器的最大容许电压（灭弧电压）；在中性点非直接接地的电网中应不低于设备最高运行线电压。在中性点直接接地的电网中应取设备最高运行线电压的80% 2）110KV母线接避雷器的选择及校验 由Ug=110KV查书201页表5-56，选FZ-110型，如下表所示： 额定电压型号 组合方式 (KV) 4×FZ-110 FZ-30J 检验：①灭弧电压：Umi≥kUxg 因为kUxg=1×110/3=63.509KV Umi> kUxg ②工频放电电压下限：Ugfx≥3.5Uxg 因为Ugfx=224KV 所以Ugfx>3.5Uxg 3）35KV母线接避雷器的选择及校验 第 40 页 共 51 页 3.5Uxg=3.5×110/3=222.28KV Umi=100KV 110 100 224 268 (KV) 不小于 不大于 灭弧电压工频放电电压(KV) 由Ug=35KV查书201页表5-56，选FZ-35型，如下表所示： 额定电压型号 FZ-35 检验：①灭弧电压：Umi≥kUxg 因为kUxg=1×35/3=20.207KV Umi> kUxg ②工频放电电压下限：Ugfx≥3.5Uxg 因为Ugfx=84KV 所以Ugfx>3.5Uxg 4）10KV母线接避雷器的选择及校验 由Ug=10KV查书201页表5-56，选FZ-10型，如下表所示： 额定电压型号 FZ-10 检验：①灭弧电压：Umi≥kUxg 因为Uxg=10/3=5.774KV Umi> Uxg ②工频放电电压下限：Ugfx≥3.5Uxg 因为Ugfx=26KV 所以Ugfx>3.5Uxg 第 41 页 共 51 页 3.5Uxg=3.5×10/3=20.207KV Umi=12.7KV 组合方式 (KV) 单独元件 10 (KV) 12.7 不小于 26 不大于 31 灭弧电压工频放电电压(KV) 3.5Uxg=3.5×35/3=70.725KV Umi=4.1KV 组合方式 (KV) 2×FZ-15 35 (KV) 41 不小于 84 不大于 104 灭弧电压工频放电电压(KV) 5）避雷器型号一览表 额定电压型号 组合方式 (KV) 4×FZ-110 FZ-30J FZ-35 FZ-10 第十三章 母线及电缆的选择及校验 导线截面的选择按下列技术条件选择： （1）工作电流； （2）经济电流密度； （3）电晕； （4）动稳定和机械强度； （5）热稳定 1）110KV母线的选择及校验 ①110KV及以上高压配电装置，一般采用软导线。 ②按经济电流密度选择母线截面： 查表4-1得，Ig.max=0.196KA=496A。 查书145页表5-8，按Tmax=5000h/a 可得经济电流密度J=1.15A/mm2 则母线经济截面为Sj= Ig.max/J=496/1.15=431.304mm2 查书141页表5-13，选LGJQ-500型，如下表所示： 长期允许截流量(A) 第 42 页 共 51 页 2×FZ-15 单独元件 35 10 41 12.7 84 26 104 31 110 100 224 268 (KV) 不小于 不大于 灭弧电压工频放电电压(KV) 导 体 最 高 允 许 温 度 ℃ 导 线 型 号 +70 945 +80 932 LGJQ-500 它在Qy=70℃,Q0=25℃时，Iy=945A 而Ig.max＝945A，故Iy≥Ig.max 所以所选导线截面过大，因此，根据Ig.max重新选择导线截面，如下表所示： 导 线 型 号 导 体 最 高 允 许 温 度 ℃ 长期允许截流量(A) +70 510 +80 531 LGJ-185 LGJ-185，在Qy=70℃,Q0=25℃时，Iy=510A 查书144页表5-17，综合校正系数K0＝0.96 K0Iy=0.96×510=489.6A 所以Ig.max< K0Iy ③按电晕电压校验：Ulj=Ug Ulj=84K·mr·δ·r(1+R= S1850.301 )lg rr =7.674mm=0.7674cm k=1 mr=0.87 0.301 )lg rr 0.301)× 0.8920.7674α=0.7m=70cm δ=0.892 临界电压：Ulj=84K·mr·δ·r(1+ =84×1×0.87×0.892×0.7674×(1+ lg 70 0.7674第 43 页 共 51 页 =133.724 (式中，r为导线半径；k为三相导线等边三角布置时为1；mr为导线表面粗糙系数；多股导线mr=0.87～0.83；δ为空气相对密度，δ=0.892) 所以Ulj=133.724KV>Ug=110KV 2）35KV母线的选择及校验 ①按经济电流密度选择母线截面 35KV最大持续工作电流查表4-1得，Ig.max=1.475KA=1475A 按Tmax=5000h/a，查145页表5-18，可得经济电流密度J=1.15A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=1475/1.15=1282 mm2 查矩形铝导体长期允许截流量表142页表5-14，应选(80×8)型双条铝母线 它在Qy=70℃,Q0=25℃，平放布置时Iy=1858A 因实际环境温度Q=Q0=25℃，查144页表5-17，综合修正系数K=1.00 故KIy=1858A> Ig.max=1475A，可满足长期发热要求。 ②热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) Ctdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 即tdz=0.5+0.06=0.56s 查书106页表5-2，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: Smin= I236tdz=0.56=2.03(mm2) C87可见，前面所选母线截面S=2(80×8)=1280(mm2)≥Smin=2.03 mm2 能满足短路热稳定要求。 ③动稳定校验 (1)相间作用应力。 查146页表5-19知平放双矩形母线的截面系数: W=0.333bh2=0.333(8×10-3) (8×10-3)2=17.049×10-6m3。 第 44 页 共 51 页 振动系数的确定查书142页表5-14 ri=0.289h=0.289×0.80=0.231cm；L=1.2m；ε=1.55×104。 ri0.231103fm=1122ε=112·×1.55×104=278.724Hz≠35～155 Hz 2L1.2所以 β=1 11.22L2-8-32所以σф=1.73ich×10=1.73×(0.603×10)·×10-8=7.5960.717.04910W×106Pa (2)计算条间作用应力 由 ab168==0.091，b/h=8/80=0.1 hb808查书149页图5-10，矩形母线形状系数K12=0.43，同相母线条间作用力为: fs=2.5K12ich 32 110)8103×10-8=4885(N/m) 1b×10-8=2.5×0.43×(0.603× Ls.max=h -3 2b(p)fs=(8× 28103(691067.59106)10)=0.359m 4885由上式求得衬垫临界跨距为： 3h3480101003810Lc=b4=0.510m fs4885应按Ls.max=0.359m来确定衬垫跨距。 因绝缘子跨距l=1.2m，取整数) 故宜在每跨中加装三个衬垫，即应选取的衬垫跨距Ls=1.2/(3+1)=0.3(m)时， 可保证满足动稳定要求。 第 45 页 共 51 页 l1.2=3，(符号［］表示对计算结果ls.max0.359 3）10KV母线的选择及校验 ①按经济电流密度选择母线截面 查表4-1得，Ig.max=5.456KA=5456A>4000A，因此选槽形母线。 按Tmax=5000h/a，查145页表5-18，可得经济电流密度J=1.15A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=5456/1.15=4744 mm2 查书143页表5-15，选双槽导体截面4880 mm2，它在Qy=70℃,Q0=25℃时， Iy=6600A，查书144页表5-17，综合修正系数K=1.00 故KIy=6600A> Ig.max=5456A，可满足长期发热条件。 ②热稳定校验：S≥Smin= Itdz Ctdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间 即tdz=0.5+0.15=0.65s 查书106页表5-2，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: Smin= I886tdz=0.65=8.211(mm2) 87C可见，前面所选母线截面S=4880mm2=≥Smin=8.211mm2 能满足短路热稳定要求。 ③动稳定校验：σmax≤σy 其中σmax≤σф+σs。 振动系数的确定查书142页表5-14，ry=2.4 2.4103fm=1122ε=112·×1.55×104=2893.3Hz≠30～60 Hz 2L1.2ry所以β=1 11.22L2-8-32σф=1.73ich×10=1.73×(2.259×10)·×10-8=3.36×106Pa 60.717.04910Wσs=4.16ich106Pa L20.32-9-32s×10=4.16×(2.259×10)·×10-9=4.37× 17525hWyσmax=σф+σs=3.36×106+4.37×106=8×106Pa 第 46 页 共 51 页 而σy=69××106Pa 所以，σmax<σy，满足动稳定要求。 4）10KV电缆的选择及校验 ①型式：应根据敷设环境及使用条件选择电缆型式 （1）按额定电压：因为Ug=10KV Un （2）按最大持续工作电流选择电缆截面积 查表4-1得，Ig.max=0.475KA=475A 查书244页表11，25℃时允许截流量495A tdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间 时，电缆截面为185mm2 因为Tm=80℃ k= T2=25℃ T1=25℃ TMT28025=1 TMT18025 Un=10KV 所以Ug= Iy=495A kIy=1×495=495A，故Ig.max>Iy （3）热稳定校验：S≥Smin=3．热稳定校验：S≥Smin= Itdz CItdz C查书106页表5-2，得C=95，查表3-1得I∞=355A 不vc tdz为主保护动作时间加断路器固有分闸时间 即tdz=0.5+0.1=0.6s Smin= I355tdz=0.6=2.895(mm2) C95 因而，S=185mm2≥Smin=2.895 mm2 能够满足短路热稳定要求。 第十四章 防雷保护规划 一、变电所的防直雷保护 1、110kV出线全线架设双避雷线，防雷击于线路上 第 47 页 共 51 页 2、在变电所内安装４根避雷针，使变电所内所有设备与建筑都在其保护范围内 二、变电所侵入波保护 由于线路落雷频繁，这样雷电波会沿着架空线侵入变电所，入侵的雷电波会受到线路绝缘的限制其峰值可能超过电气设备的冲击绝缘水平，故应装设避雷器来限制雷电波电压峰值，保护设备安全。 1、在110KVI、II段母线上各安装一组FZ－110J型阀型避雷器 2、在35KVI、II段母线上各安装一组FZ－35型避雷器 3、在10KVI、II段母线上各安装一组HY5WS－12.7/50型避雷器。 三、主变防雷保护 1、为了防止当低压绕组开路运行时，高压或中压侧有雷电波作 用会在低压绕组上感应静电藕合电压，危及低压绕组绝缘，在低压侧出线上各装一台FZ－10阀型避雷器，一般装Ｂ相。 2、110kV侧变压器中性点为分级绝缘结构，有可能不接地运行， 故在主变110kV中性点安装一台FZ－40型阀型避雷器。 3、35kV中性点为全绝缘结构，但为保护消弧线圈，则应装FZ－ 15及FZ－10两台避雷器。 四、变电所进线段保护 虽然变电所110kV出线采用全线保护，但为了减少临近变电所1－2KM内雷电的绕击和反击，应考虑变电所的进线段保护，在进线段装设管型ＧＸＳ避雷器。 管型ＧＸＳ避雷器作用：DL在开断状态，又有雷电波入侵时， 第 48 页 共 51 页 由于反击电压上升到2U50%，使断路器或隔离开关绝缘对地放电而引起短路。 对10kV电缆出线采取电缆外壳接地，架空线路在进线上装设一组FS－10型避雷器。 第十五章 变电所的总体布置简图 变电所的总体布置应根据所处的地理位置等外部条件决定，根据《35-110kV变电所设计规范》中关于“节约用地，不占或少占耕地，变电所总体平面布置应紧凑合理。”的规定，拟定本设计变电所35kV配电装置和10kV配电装置采用室内布置，110kV若采用双层结构，这样110kV配电室造价较高，从投资利益上考虑，110kV拟定户外布置。 110KV配电装置 35KV 配电 装置 主控楼 10KV配电装置 第 49 页 共 51 页 致谢 四年的校园生活飞逝而过，感谢我的学校，有浓厚的学习氛围。在校的这四年时间里真的很感谢老师们对我的谆谆教诲，感谢四年来在我的成长道路上扶持、帮助、指点过我的人。 感谢在毕业设计中指导我的老师们，他们的指导给了我很大的帮助，感谢他们耐心的审查、修改我的论文，他们的严谨细致，一直是我学习的榜样。 在这里，我要诚挚的向老师们说一声：谢谢您，我的老师! 我要感谢身边的朋友、同学，在这四年的校园生活里，是你们陪我走过，感谢你们在我困难的时候帮助我、关心我，感谢你们为我提出有益的建议和意见，有了你们的支持、鼓励和帮助，我才能充实的度过了我四年的学习生活。 我要感谢我的父母和家人，我永远都不会忘记你们的良苦用心和一如既往的支持与鼓励。四年来，快乐的事情因为有你们的分享而更快乐，失意的日子因为有你们的关怀能忘却伤痛，坚强前行。无论我成功与否，你们总以鼓励的言语告诉“我很棒”，谢谢你们，我会继续努力。 第 50 页 共 51 页 参 考 文 献 [1] 发电厂电气部分课程设计参考资料,，中国电力出版社，黄纯华编，1987年。 [2] 发电厂、变电站电气部分，重庆大学出版社，牟道槐主编，1996年。 [3] 发电厂变电所电气部分，水利电力出版社，郑州工学院，郑州电力学校合编，1994年 [4] 电力工程设计手册，上海人民出版社，西北、东北电力设计院编，1972年。 [5] 电力工程设计手册，电气一次部分，水利电力出版社，水利电力部西北电力设计院编，1989年。 [6] 电力系统，重庆大学出版社，华智明、张瑞林主编，1997年。 第 51 页 共 51 页 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容