中铁置业水映加州(青竹湖畔住宅小区南区)
三期别墅 DE区
悬挑式外脚手架施工方案
编制单位:中铁天丰建筑工程有限公司长沙第一项目经理部 编 制: 审 核： 审 批： 编制日期： 年 月 日
水映加州三期别墅DE区悬挑式外脚手架施工方案
一、工程概况
本工程为水映加州三期DE区低密度住宅，位于长沙市开福区青竹湖镇（太阳山路与星月路交汇处西北侧），其中D区共有43栋,建筑面积约5万平方米；其中E区共有55栋，建筑面积约5万平方米,均为地上二层，地下一层，地下室层高为3。0-3。3m,首层层高为3。0-3.3m，二层层高为3。3m，砼框架结构，共有16个户型。本工程耐火等级为二级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度,屋面防水等级为Ⅱ级（防水层耐用年限15年），设计使用年限为50年。
二、主要编制依据 1、施工图纸
中机国际工程设计研究院设计的中铁置业水映加州三期DE区工程设计图纸。
2、主要规范规程
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
三、施工部署
本工程施工工期短，施工任务重且室外管网需穿插施工。为保证工程施工安全顺利有序地开展，便于室外工程施工,加快施工进度,项目部对三期DE区外脚手架搭设方案拟定如下：
1、从首层±0。000结构板至屋面搭设悬挑式双排外脚手架,在首层±0.000结构板采用钢管搭设悬挑双排外脚手架，且在下部采用三角钢管斜撑进行卸荷处理；首层结构板施工时开始在楼板上预埋悬挑式外架所需的钢筋拉环（圆钢φ12）如下图所示。首层楼板标高为0.00米，屋面檐口标高为约6米左右，屋面顶标高约8米左右，即悬挑外架的高度可按照9米计算。详见后附《悬挑式外脚手架搭设示意图》.
2、靠近建筑物的各种临时设施均按规范要求搭设双层防护，每栋楼外脚手架靠道路侧搭设人行斜道(按“之”字形搭设）。
3、本工程建筑平面均呈矩形布置，二层楼面局部有外挑小屋面及雨篷,结合本工程结构形式实际特点，搭设脚手架时，保证其施工距离，二层以上内立杆一定要在雨篷板强度达到100%以后才能施工，并且采取斜立杆卸载，卸载立杆间距不大于3000mm。
4、水平悬挑支撑梁采用Φ48×3。0钢管，其中建筑物外悬挑段长度1。35米，建筑物内锚固段长度 2。0 米。与楼板连接的钢筋拉环直径（mm）: 圆钢φ12。
四、施工方法
外脚手架仅作为建筑物施工时的外部围挡，防止物体跌落等，它只承受自身钢管、扣件、脚手板、安全网及操作人员等临时活荷载的重量，严禁在外架上支撑模板、堆码材料等使用。
1、材料准备：
1)、钢管全部采用φ48×3。0焊接钢管;
2）、∮12钢筋锚环;
3）、十字扣件、接头扣件、旋转扣件；
4)、50mm厚、300宽木垫板，1.8×6。0米绿色安全网，竹或木架板,石棉绳；
2、外脚手架的构造:
2—1、立杆：双排架横向间距1.2米,纵向间距1。5m；单排架纵向间距1.5m，相邻立杆的接头位置，应错开布置在不同步距内,与相邻的大横杆距离不宜大于步距的三分之一，立杆采用黄油漆进行涂刷，内排立杆离结构面0.3米。
2-2、大横杆：步距为1。8米,上、下大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相邻立杆的距离不得大于纵距的三分之一.
2—3、小横杆：间距1。0米，搭于大横杆之上,在相邻立杆间根据需要可增设1~2根小横杆,在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆.
2-4、剪刀撑:除沿脚手架两端及转角处必须设置剪刀撑外，每隔7～9根立杆且不大于15米应增设一道剪刀撑。剪刀撑应有架体底部沿架高连续设置，除剪刀撑两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外,中间还应增2～4个扣接点，与之相交的立杆或大横杆扣紧；剪刀撑钢管全部采用黄黑油漆间隔500mm进行涂刷。
2-5、连墙杆:每一楼层均要设置，其竖直距离不大于5米,水平距离不大于4.5米，也不得大于立杆的四个纵距，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点位置不应大于300mm，从底层第一步架开始设置，宜采用钢管与墙体进行刚性连接。
2—5、水平斜拉杆：应布置在有连墙杆的架体平面内，以便加强横向刚度。 2-6、防护栏及挡脚板:单双排脚手架在操作层必须设置防护栏及挡脚板，其中防护栏杆高度为0。9M，挡脚板高度不低于200MM。
2—7、安全网：安全网采用密目网，规格1。8×6米,在每个连接点上用石棉绳与架管系牢.
2-8、水平封闭层:外脚手架应每隔三层设置一个封闭层，用竹架板、木板等
将架体水平面封闭密实，防治杂物坠落。
2—9、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
外架的底层部位及中间部位沿外架体四周采用三合板设置250mm高警示带，斜向45度间隔150mm均匀涂刷黑黄油漆带如图示:
架体的构造、计算及验算详见后附图。 3、脚手架的搭设
脚手架的搭设要按程序进行，其搭设顺序为：
排放扫地杆→搭设立杆→连接大横杆→安放第一步大横杆、小横杆→安放第二步大横杆、小横杆→设立杆→设大横杆、小横杆、加设剪刀撑→铺设脚手板、(或竹笆)→挂安全网、安装防电避雷装置。 (1)立柱搭设
①相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应不小于500mm。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
②开始搭设立柱时，应每隔6m跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。
③当搭至有连墙杆的构造层时，搭设完该处的立杆、纵横向水平杆后，应立即设置连墙杆。
④立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接顶层立柱如果顶层顶步需要搭接，搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 ⑤立柱顶端应高出建筑物女儿墙1m，高出建筑物檐口1。5m。 （3） 纵横水平杆搭设
①纵向水平杆设于横向水平杆的内侧,并采用直角扣件与立柱扣紧，其长度不宜小于3跨.
②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接;纵向不平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3
搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；
③横向水平杆每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件紧扣在纵向水平杆上，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一侧外伸长度不应大于500mm，严禁拆除。双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；
④操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于立柱距的二分之一。
⑤脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。 （4)扣件安装
①扣件规格必须与钢管外径（φ48或φ51）相同; ②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m;
③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； ④对接扣件开口应朝上或朝内；
⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm. (5）连墙杆、剪刀撑搭设
①连墙件应均匀布置，形式上按照上下错位布置，连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接。
②连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。
③每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，每道剪力撑宽度不应小于4跨且不小于6m。剪刀撑、横向支撑应随立柱纵横向水平杆等同步搭设。 ④剪刀撑斜杆接头宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
⑤剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
⑥当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除.
每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；高度在24m以下的双排脚手架,均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 (6）外架斜道
人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1∶3；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1。2m，挡脚板高度不应小于180mm；斜道的脚手板上应每隔250--300mm设置一根防滑木条,木条厚度宜为20-—30mm.作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定;
① 栏杆和挡脚板均应搭设在外排立杆的内侧； ② 上栏杆上皮高度应为1.2m； ③ 挡脚板高度不应小于200mm； ④ 中栏杆0。9米高。 （7）脚手板的铺设
① 脚手板应铺满、铺稳，每块质量不宜大于30kg，离开墙面120—
-150mm；
② 脚手板探头应用直径4mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动，应采用平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆,脚手板外伸长应取130—-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
③在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑移； ④脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上，自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔9-12m满铺一层脚手板。 4、搭设注意事项
（1)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用;
（2） 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范规定； （3） 开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除;
（4） 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件;
（5） 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范规定 （6）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 5、脚手架的检查与验收
（1）架子搭设和组装完毕，在投入使用前,应逐层逐流水段,由项目经理组织项目职能部门、架子班组长验收,并填写验收单.
（2）验收时,要检查架子所使用的各种材料、配件是否符合现行有关规范的要求，以及是否符合施工方案的要求。
（3）架子的立杆、大横杆、小横杆间距是否符合要求。
（4）连接墙、剪刀撑、斜撑杆是否连接安全可靠、符合要求。 （5）架子的安全防护是否符合施工方案的要求. (6）脚手架使用中，应定期检查下列项目:
①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； ② 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； ③扣件螺栓是否松动；
④高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；
⑤安全防护措施是否符合要求； ⑥是否超载。
（7）脚手架材料的检查验收 1）新钢管的检查应符合下列规定； a。 应有产品质量合格证；
b.应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228)的有关规定，
c。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划
d.钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范规定； e。 钢管必须涂有防锈漆. 2)旧钢管的检查应符合下列规定：
a.表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； b. 钢管弯曲变形应符合规范的规定。 3) 扣件的验收应符合下列规定：
a。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证.当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的
规定抽样检测；
b。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
c。新、旧扣件均应进行防锈处理。 4） 脚手板的检查应符合下列规定：
a。 木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合规范规定；腐朽的脚手板不得使用；
b。竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范的规定. 6、脚手架的拆除
（1）拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：
①应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； ②应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
③应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
（2）拆除脚手架应符合下列规定
①搭拆架子工必须有上岗证，不准用童工、女工及年老体弱者。拆除作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。
②架子拆除时应划分作业区，周围设围栏，地面应有专人负责安全防护，严禁非作业人员入内。
③拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，严禁上下同时进行拆除作业.
④拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调,防止坠落。 ⑤拆除时不得碰损已完半成品及地面构筑物.
⑥ 拆下的材料，应用绳索拴住，利用塔吊往下吊运，严禁抛掷，并将材料运
至地面指定地点,分类堆放.
⑦连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚
手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； ⑧当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m）时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
⑨当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范规定设置连墙件和横向斜撑加固。 7、脚手架的颜色
为让脚手架满足其美观上的要求，同时起到警示作用，本工程所有脚手架防护栏杆均采用红白相间油漆涂刷；剪刀撑均采用黄黑相间油漆涂刷；架体水平杆、立杆均采用黄色油漆涂刷。详见下图所示
五、悬挑式外脚手架施工验算
扣件式钢管悬挑式脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等编制。
一）、参数信息： 1.脚手架参数
悬挑双排脚手架搭设高度为9。0 米,立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1。05米，立杆的步距为1。80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.00 米；采用的钢管类型为 Φ48×3。0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。60 米,水平间距4。50 米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；
2。活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2)：3。000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：1 层; 3。风荷载参数
本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化
系数μz为0。740，风荷载体型系数μs为0.645;
计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0。1581；
脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2):0.140； 安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数:2 层; 脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 5．水平悬挑支撑梁
悬挑水平梁采用Φ48×3.0钢管，其中建筑物外悬挑段长度1。35米，建筑物内锚固段长度 2.0 米。与楼板连接的钢筋拉环直径（mm）：12.00，圆钢。
楼板混凝土标号：C30; 6、钢管参数
Φ48×3.0 mm 钢管，其截面特性取值如下： ①截面积A =4。24 ㎝2 ②惯性矩Ⅰ=10。78㎝4 ③截面模量W=4.49㎝3 ④回转半径i=1。59㎝ 7、外脚手架搭设简图 二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值： P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值： P2= 0。350×1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值: Q=3。000×1。500/3=1。500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0。038+1.2×0.175+1。4×1。500 = 2.356 kN/m; 小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =2。356×1.0502/8 = 0.325 kN。m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =72。32 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =72.32 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 ［f］=205。0 N/mm2，满足要求!
3。挠度计算：
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1。500 = 1.713 kN/m ;
最大挠度 V = 5。0×1.713×1050.04/(384×2.060×105×107800。0）=1。
22 mm；
小横杆的最大挠度 1.22 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7。000 与10 mm，满足要求!
三）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1。荷载值计算
小横杆的自重标准值： P1= 0。038×1.050=0。040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.050×1.500/3=0。184 kN； 活荷载标准值: Q= 3。000×1.050×1.500/3=1.575 kN；
荷载的设计值: P=（1。2×0.040+1。2×0.184+1.4×1。575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。08×0.038×1。500×1。5002=0。010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。267×1。237×1。500= 0.495 kN.m;
M = M1max + M2max = 0.010+0。495=0。506 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.506×106/5080.0=99.560 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 99.560 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 ［f］=205.0 N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /（100×2。060×105×107800。0）
= 0.059 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=(0。040+0。184+1。575）/2=0。900kN V= 1.883×0。900×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900。0） = 2。575 mm；
最大挠度:V= Vmax + Vpmax = 0。059+2。575=2.634 mm； 大横杆的最大挠度 2.634 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10。0与10 mm，满足要求!
四）、扣件抗滑力的计算：
按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN； R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050×2/2=0.040 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0。038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值： P3 = 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值： Q = 3。000×1。050×1.500 /2 = 2。363 kN； 荷载的设计值: R=1.2×（0。0400.058+0.276)+1。4×2。363=3.756 kN； R 〈 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248
NG1 = ［0。1248+（1.05×2/2+1。50×2)×0。038/1.80]×9.00 = 1.901； （2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0。350×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0。709 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0。210 kN;
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2);0.005 NG4 = 0.005×1。500×9.000 = 0。068 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.887 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1。050×1。500×1/2 = 2.363 kN; 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo —— 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:
Wo = 0。350 kN/m2;
Uz -— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用:
Uz= 0。740 ；
Us -- 风荷载体型系数:取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.350×0.740×0。645 = 0。117 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG+1。4NQ= 1。2×2。887+ 1。4×2。363= 6.772 kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1。4NQ = 1.2×2。887+ 0。85×1。4×2.363= 6.276 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0。117×1.500×1。8002/10
= 0。068 kN。m； 六）、立杆的稳定性计算：
1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.772 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：μ = 1。500 ； 计算长度 ，由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3。119 m； 长细比 Lo/i = 196。000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 :φ= 0。188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;
立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205.000 N/mm2; σ = 6772.000/（0.188×424。000)=84.95 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 84.95N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205。000 N/mm2,满足要求！
2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 6。276 kN; 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得 ： k = 1。155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1。500 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3。119 m; 长细比： L0/i = 196。000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0。188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4.49cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205。000 N/mm2;
σ = 6276/(0。188×424。000）+68000/4490.000 = 82.313 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ =93。87 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求!
七）、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0。117 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；
按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算： Nlw = 1。4×Wk×Aw = 2。652 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7。652 kN; 连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = φ·A·［f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300。000/15.800的结果查表得到 φ=0.949,l0为内排架距离墙的长度；
又： A = 4。24 cm2;［f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。949×4.240×10—4×205.000×103 = 82。48 kN；
Nl = 7。652 〈 Nf = 82。48，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.652小于双扣件的抗滑力 12。800 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八）、三角形钢管悬挑支撑计算： 平面布置图如下:
在竖向荷载作用下，计算简图如下：
1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传,作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下:
(1）三角形钢管悬挑支撑的各杆件轴力：
NBD ＝6.772×(0。502+3。002)0.5/3.00＝6.865 kN;
NCD ＝6.772×[(0。50+1。05)2+3。002］0.5/3。00＝7.622 kN; NBC ＝6.772×(0。50+1.05)/ 3.00＝3.499 kN； NAB ＝6。772×0。50/3。00 +3。499＝4。628 kN；
（2）三角形钢管悬挑支撑的各支点的支座反力: RAH(拉力)＝4。628 kN； RDH(压力）＝4。628 kN； RDV＝P1+P2＝13。544 kN。
2、三角形钢管悬挑支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB
外,还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。
（1)由P1、P2产生的压屈剪力NV：
Nv=∑Pi/(85φ）=13。544/(85×0。197 ）= 0.809 kN； λ=(3000。0002+500.0002）0。5/（1.590×10）=191； 式中 φ为立杆稳定系数，根据λ查表得 φ = 0.195 。 (2）风荷载引起的NW： 计算风荷载
qw=1.4×(0。7×μz×μs×Wo） =1.4×（0。7×0.740×0。645×0。350）×4.500 =0.737 kN/m
La---连墙件横向距离,取4。50 m；
以连墙杆作为支点,在风荷载作用下,按四跨连续梁计算，边支座反力： R =0。393×qw×L=0.393×0.737×3.60= 1.042 kN; L———连墙件竖向距离,取 3.60 m； 风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算： NW＝2R=2.085 kN.
3、三角悬挑的杆件和节点设计 （1）水平杆AB
轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW= 4。628+0。809+2。085= 7.522 kN； 钢管的拉应力：σ ＝N’522×103/(4.240×100） =17.74 N/mm2; AB /A= 7。AB杆的拉应力17。740N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！ （2）BD杆
NBD＝6.865 kN，BD的长度3.041 m，在BD杆中点设EF支撑,则BD的计算
长度l0计算如下：
l0= 3.041×103/2×1.155＝1756。398 mm；
λ＝l0/i＝1756。398/15.900＝ 111； 根据λ值查表的φ＝0。509； M=NBD×e；
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。 M = 6.865×103×53 = 363864。650 N。mm ; 根据钢结构规范规定βm取1;
N’EX=π2EA（1。1λ2） =π2×2.060×105×489.000/(1。1×1112） = 73356。260 N ；
BD杆压弯稳定性按下式计算：
σ ＝6。865×103/（0。509×424。000）+1×363864。650/(4490。000×(1— 6.865×103×0.509 /73356.260)) =117。1 N/mm2；
BD杆的压应力117.1N/mm2 小于 205 N/mm2 ，满足要求！ （3）CD杆
NCD＝7.622 kN，CD的长度3。377 m,在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：
l0= 3。377×103/2×1.155＝1950。078 mm；
λ＝l0/i＝1950.078/15。900＝ 123; 根据λ值查表的φ＝0.434； M=NCD×e；
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm. M = 7。622×103×53 = 403988。534 N。mm ; 根据钢结构规范规定βm取1；
N’EX=π2EA（1.1λ2） =π2×2。060×105×489.000/（1。1×1232） = 59741。059 N ；
BD杆压弯稳定性按下式计算:
σ ＝7.622×103/（0.434×424.000）+1×403988。534/（4490.000×（1- 7.622×103×0。434 /59741。059)) =136。64 N/mm2；
CD杆的压应力136.64N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求! （4)EF杆
EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：
由BD杆引起：
Fb1 = 6.865/60= 0。114 kN ； 由CD杆引起：
Fb2 = 7。622/60×(0。6+0。4/2） = 0。102kN； 两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半. （5）节点设计
需要的扣件数量按照下式计算: 其中:
Nv ----单扣件抗滑移承载力，取0。800×8=6.400kN； 内外立杆需要扣件数为： n =6.772/6.400 = 2 ； BD杆需要扣件数为： n =6。865/6。400 = 2 ; AB杆需要扣件数为： n =7.529/6.400 = 2 ； CD杆需要扣件数为： n =7。622/6。400 = 2 ；
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