活性污泥法生物池需氧量研究吴兆锋（东莞市东江水务有限公司市区污水处理厂广东东莞５２３０８０）摘要：根据南方某一１０万吨／日处理规模的污水处理厂的进水水质数据及实际运行情况，对生物池设计需氧量进行了研究分析，计算出实际需氧量。以达到节能降耗的目的。关键词：活性污泥生物池需氧量南方某一１０万吨／日处理规模德污水处理ｒ采用Ａ２／０氧化沟活性污泥处理工艺，具有除磷脱氮的功能。该厂进水浓度常年偏效益，对实际进水水质进行统计分析的基础上对实际需氧量进行计算，以达到减少鼓风量，节能降耗的目的。生物池需氧量包括三部分：１、活性污泥微生物对有机污染物的氧化分解的需氧量Ｏｌ；２、活性污泥微生物在内源代谢期的自身行计算。Ｉ、需氯量计算１、Ｏ，的计算计算公式：式中：ｄ一活性污泥微生物每代谢１ｋｇＢＯＤ所需氧量，以ｋｇ计，取值为０．４２－０．５３：Ｑ一污水流量，ｍ３，ｄ；Ｓｒ—活性污泥微生物降解的有机污染物量，以ＢＯＤ５计。１）、设计取值情况ｎ取０．６７５，０取１０００００ｍ３／ｄ，Ｓｒ取１２０ｍｇ／ｌ０１＝０．６７５ｘｉ０００００ｍ３／ｄｘｌ２０ｍｇ／ｌ＝８１００ｋｇ／ｄ２）、对各数值取值进行分析①ａ＜排水工程＞（第四版），ａ取值为０．４２－０．５３，在进水ＢＯＤ５较低，污泥龄较长，对有机污染物代谢程度较深的情况下应取高值，故ａ取０．５３。②０实际进水最大值达至ｔ］１３００００ｍ３／ｄ，故０取１３００００ｍ３／ｄ。③Ｓ，Ｓ，指的是在氧化沟中降解的有机污染物量，从理论上的ＢＯＤ５值再减去出水中未被降解的ＢＯＤ５值，设计取进水ＢＯＤｓ值明显欠妥。２００２－２００５年，平均进水ＢＯＤ为４３ｍｇ／ｌ，减去沉砂池去除的ＢｏＤ５，厌氧池反硝化消耗的Ｂ００５，出水带走的ＢＯＤｓ，Ｓｒ约为３５ｍｇ／ｌ，考虑每年１－４月份进水浓度较高及适当考虑截污完善后，进水浓度可能有所提高，Ｓ，值取８０ｍｇ／ｌ。３）、根据运行情况作出的调整０ｌ一０．５３ｘ１３００００ｘ８０＝５５１２ｋｇ／ｄ２、Ｏｚ的计算计算公式：０，＝６·ｙ·Ｘ式中：ｂ一每ｋｇ活性污泥每天自身氧化所需的氧量：＼卜曝气池容积：）（ｒ一单位曝气池容积内的ＭＬＶＳＳ，ｋｇ／ｍ３。１）、设计取值情况ｂ取Ｏ．０７３，Ｖ取２８５９６ｍ３，Ｘ取２０８１ｍｇｌｌ万方数据０２＝０．０７３×２８５９６ｍ３×２０８１ｍｇ／Ｉ＝４３４４ｋｇ／ｄ２）、对各数值取值进行分析①ｂ＜排水工程＞（第四版，ｂ取值为０．１８８～ｏ．１１，在进水ＢＯＤｓ较②ｖ氧化沟体积为２８５６９ｍ３；③ｘｒ设计氧化沟污泥浓度为３０００ｍｇ门，污水处理厂３年的实际运行数据显示，保持氧化沟１５００－２０００ｍｇｉｌ的浓度，出水最佳。污水处理厂进水无机质偏多，ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ在０．５左右，苟Ｖ，Ｘｒ值取ｌｍＯｍｇ／１。３）、根据运行情况作出的调整０２＝０．１８８ｘ２８５９６ｍ３ｘｌＯＯＯｍｇ／１＝５３７６ｋｇ／ｄ３、０３的计算计算公式：０，＝ｃ·Ｑ·Ｎ。式中：ｃ一硝化需氧量，每ｋｇＮＨ３一Ｎ完成硝化的需氧量；Ｏ一污水流量，ｍ３／ｄ；Ｎ。一完成硝化反应的ＮＨ３一Ｎ量。１）、设计取值情况ｃ取４．５７，０取１０００００ｍ３／ｄ，Ｎｅ取１０ｍｇ／ｌ０３＝４．５７ｘ１０００００ｍ３／ｄｘｌＯｍｇ／ｌ＝４５７０ｋｇ／ｄ２）、对各数值取值进行分析①ｃ由该式ｉ哟，１丌１０１厉－子氮（Ｎ）氧化成硝酸氮，需２ｍ０份子氧（０２）’即１９氮完成硝化反应，需氧４．５７９。故设ｉｔｃｈ４．５７０但污水厂只能检测的浓度而不是原子氮的浓度，故ｃ值应为２ｘ１６ｘ２１（１４＋４）；３．５６；②００值取１３００００ｍ３／ｄ；③Ｎ。取ｌＯｍｇ／ｌ。３）、根据运行情况作出的调整０３＝３．５６ｘ１３００００ｍ３／ｄｘｌｏｍｇ／ｌ＝４６２８ｋｇ／ｄ４、氧化沟总需氧量为０４０４＝０１＋Ｏｚ＋０３＝１５５１６ｋｇｌｄ５、时平均需氧量００＝０。／２４＝６４６．５ｋｅ／ｈ因１３７３吨为最大处理量，故不考虑高时需氧量。二、供气量计算污水处理厂使用的是空气，因此，需要进行转换计算。１、曝气器氧转移系数（ＫＬ．）的调整计算１）、设计取值情况ＫＬ。取２５％；设计最低水温取１５ｃｃ；标况下清水中饱和溶解氧Ｃ。ｏ取９．１７ｍｇ／ｌ；设计最低水温清水中饱和溶解氧Ｃ：取１０．１５ｍｇ／ｌ；污（ＫＬａ）：清（ＫＬａ）ｍ值取０．８；污（Ｃ。）：清（Ｃ。）ｎ值取０．９；混合液剩余溶解氧Ｃｏ取２．Ｏｍｇ／ｌ；工程调整系数ＰＩｌｌ。９１低，生物池实际需氧量远低于设计需氧量，为节省能耗，提高处理低，而污泥龄较长，自身氧化作用较强的情况下取高值，ｂ取０．１８８：氧化的需氧量０２：３、氨氮硝化需氧量０３。分别对这三部分需要量进讲，应该指进入到厌氧池中的ＢＯＤ５值减去在厌氧池中反硝化消耗甩。（１５。Ｃ）＝ＪＩｚ。×１．０２４０５－删＝２２．２％．Ｄ，＝２１ｘ（１一Ｊｉｚ。（１５”Ｃ））／（７９＋２１×０一ＫＬ。０５。Ｃ”）＝１７．１３６％ｒ式中：０．２１—＿氧在空气中所占百分比：１．４３—氧的容重，ｋｇ炯３。１）、设计【溢出气体巾的含氧率１．Ｇ＝８６７ｋｇ／ｈ／０．２２２／Ｏ．６９／０．２１／１．４３蛔／ｍ’＝１８８４７．８ｍ３／ｈ‘畸（Ｐ：篇篇ｊⅣ＋笔）－１２．１６ｍｇ／『Ｉ设计条件下的平均溶解氧１。２）、根据运行情况作出的调整Ｇ＝６４６．５堙／＾／０，２５／０．６７９４／０．２１／１．４３船／ｍ３＝１２６７４．９ｍ’／ｈＸ＝ｍ．【（”．Ｐ．（■一岛）／（’删】×！．０２４”２００＝０．６９【氧利用率调整系数｝污水处理／－２００３年至２００５年的实际供气量统计记录如下２）、对各数值取值进行分析该市全年最低气温在１０ｃｃ左右，而氧化沟混合液水温可以保持在２０ｃｃ以上，故设计最低水温取２０ｃｃ。３）、根据运行情况作出的调整ｔ取２０。ｃ，ｃｓ取９．１７ｍｇ／ｌ，ＫＬａ（２００ｃ）＝ＫＬ。＝２５茗Ｉ２００３年－－（１ｔ４，ｑ）Ｉ１４５３０ｍ３ｍ三、结论２００４年１１至４月）１３２５４２００５年（１至４月ｌ１３０１０ｍ３ｍｍ狮１与计算结果较为接近。各污水处理厂的实际进水水质一般与设计进水水质有一定的差异，引起实际供气量与设计供气量有差异，根据实际进水水质情况进行相关调整，计算出实际的供气量，一方面能保证工艺处于最佳运行状态，同时也能达到节能降耗的目的。ｔ取２０＂（２，Ｃｓ取９．１７ｍｇ／Ｉ。Ｋｋ（２０＂Ｃ）＝ＫＬＩ＝２５％Ｏｔ＝２ｌ×（１—０．２５）／（７９＋２ｌＸ（１—０．２５））＝１６．６２。，６，Ｃ，ｍ＝Ｃ，－Ｃ－乞裂≯＋笔地掰，Ｘ＝，”·ｆ（Ｈ·Ｐ·ｃ二一Ｃｏ）／（■】×１．０２４‘２０一加’＝０．６７９４．Ｘ取值一般为０．６２１—０．７５２（＜排水工程＞Ｐ１４８）。２、供气量计算计算公式：Ｇ＝０４／ＫＬ。／ＸＩＯ．２１／Ｉ．４３参考文献：１、张自杰．排水工程．第四版．中国建筑工业出版社２０００２、北京市市政工程设计研究总院．给水排水设计手册第５册．第二版．中国建筑工业出版社２００４上接第９０页④机房内安装了排气扇保持机房通风良好。⑤Ｘ射线机使用场所辐射警示标志和工作状态指示灯。计算得本项目Ｘ射线机操作人员所接受的附加年有效剂量当量为０．０２ＩｍＳｖｌａ，低于本项目对工作人员的管理限值５ｍＳｖ；公众接受的附加年有效剂量当量为０．００３斗Ｓｖ／ａ，低于本项目对公众照射管理限值０．２５ｍＳｖ，能满足＜电离辐射防护与辐射源安全基本标准＞（ＧＢｌ８８７１—２００２）的要求。在落实辐射防护和环境保护措施的基础上，本项目具备使用放射性射线装置的安全条件，对环境和公众的影响是可接受的。⑥煳蝴操作＾员配备有各种辅助防护的铅橡胶手套．、铝衣等。３、污染防治措施建议改进如下：①机房内应合理布局，不得堆放与诊断工作无关的杂物。②机房内应配备专门供受检者使用的各种辅助防护用品，以及固定特殊受检者体位的各种设备。③合理规划Ｘ射线机工作场所附近房间的使用功能，设立等候室，同时设立５米防护距离，以避免候诊病人及陪诊家属的非正常照射。综上所述，此类医院Ｘ射线机项目环境影响评价应关注的问题，主要是Ｘ射性机运行过程中职业照射和公众照射是否满足＜电离辐射防护与辐射源安全基本标准＞的要求，在环评过程中应开展环境辐射本底调查，根据Ｘ射线机运行附加剂量率计算其职业照射和公众照射量是否满足标准要求，并对×机房的防护措施提出建议。④对射线装置的安全和防护状况进行年度评估，发现安全隐患的，立即进行整改。⑤对从事辐射工作的人员进行安全和防护知识教育培训，确保持证上岗；建立辐射＿＝ＺＩ！ＥＡ，员个人剂量档案和职业健康监护档案。参考文献：川Ｉ电离辐射防护与辐射源安全基本标准（ＧＢｌ８８７卜２００２）；【２】放射性同位素与射线装置安全和防护条例，中华人民共和国国务院令第４４９号）：【３】关于发布射线装置分类办法的公止’国家环境保护总局公告结论１、某医院的×射线装置放置场所、功能布局较合理。２、机房的防护设施（如墙、窗、门等）的屏蔽设计满足辐射防护要求能保证工作人员和公众的辐射安全；制定了放射诊疗安全防护制度，配备有专业技术人员。２００６年第２６争３、射线机放置场所周围现状环境１辐射剂量率在１２０—１５２ｎＣ加ｖ／ｈ之间。４、通过医院Ｘ射线机开机状态时测得的环境１辐射剂量率，万方数据活性污泥法生物池需氧量研究
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
吴兆锋
东莞市东江水务有限公司市区污水处理厂,广东东莞,523080环境
ENVIRONMENT2010(z1)
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